冷塑性變形后氮含量超平衡的奧氏體合金材料可以獲得屈服強度高達3600 N/mm2或更高的制品。同時，我們知道奧氏體合金材料，當它們結晶時，很大一部分的氮變成了相對大尺寸的氮化物。在隨后的加熱過程中，過剩相的粗顆粒被保留在結構內，對鋼的強化無效，并降低其局部耐蝕性。在這方面，為了生產高強度冷變形半成品和超平衡氮含量的低碳鋼，使用通過氮化鐵合金的標準方法獲得的碳濃度更高的含氮鋼是有效的。研究人員正在測試由氮和碳合金化的耐腐蝕Cr-Mn-Ni鋼的成分，這顯著擴大了平衡相圖上的區(qū)域，改善了鋼的性能。
表明銅的摻入奧氏體合金材料有利于鋼的鈍化，提高了鋼的工藝塑性，保證了由于大變形程度而獲得高強度。在鋼的高溫硬化過程中，過量相在鋼的組織中充分溶解度也保證了高變形金屬的冷加工可能性，這同時增加了金屬的耐腐蝕性。在鋼的極化曲線上，奧氏體合金材料沒有二次激活區(qū);總的鈍化區(qū)電流不超過10?5 A/cm2，這表明在寬電位范圍內鋼具有穩(wěn)定的鈍化狀態(tài)。耐時間為2300 N/mm2, 22X18H5AM32C2 (EP 995)鋼在冷變形狀態(tài)下不易發(fā)生點蝕和裂縫腐蝕，在0.8應力的含氯介質中可以承受6500小時而不斷裂。
根據(jù)開發(fā)的技術條件，奧氏體合金材料制備了用于耐腐蝕海洋電纜結構3 ×19和3 ×7的工業(yè)批次鋼22Khl8N5AM 3D2S2 (EP 995)，提高了集料強度16,200和13,100 N?？梢钥闯?，冷變形Cr-Mn-Ni鋼單獨摻雜氮和鉬后，其耐點蝕性能沒有明顯提高。25X18G9N13M2和10X18G13AN4試樣在5 ~ 15 h后被破壞，cr - mn - ni類Cr-Ni鋼的局部腐蝕傾向通過氮和鉬的聯(lián)合摻雜得到消除。結果，奧氏體合金材料樣品在1500小時的試驗中沒有失敗。然而,錳的高耐腐蝕鋼,鉻鎳鋼不同,只有在實現(xiàn)前有一個穩(wěn)定的奧氏體結構,不包含δ鐵素體和α步,增加點狀腐蝕的傾向,減少樣品的斷裂時間5 - 10 h。
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